2013-07-26

模型樹立將發(fā)動機的噴管、乏氣管、渦輪殼體、泵殼體、進口管、排放管別離劃為集總參數(shù)法的一個固體單元，假定每個固體單元的溫度是均勻的。依據(jù)能量守恒定律，t時刻內(nèi)進入各固體單元的總熱流量<等于傳出的總熱流量，即Eind5jdt-Eoutd5jdt=0（1）式中j標明第j個單元。發(fā)動機在一次關(guān)機到二次發(fā)動的滑行時刻，沒有燃料焚燒開釋的熱量，噴管和乏氣管的換熱首要思考本身輻射和太陽輻射；渦輪、泵和進口管的換熱首要思考噴管輻射、太陽輻射、本身輻射、相互間的導熱和環(huán)境的對流換熱；排放管的換熱首要思考本身輻射、太陽輻射、管內(nèi)對流換熱和環(huán)境間的換熱。別離樹立了包含噴管、乏氣管、排放管、渦輪、泵及進口管等構(gòu)件熱平衡微分方程，下面給出噴管、乏氣管、渦輪、泵及進口管等首要構(gòu)件的熱平衡微分方程。式中pg，fq，pk，p，fw，lbk，jk等下標變量別離標明發(fā)動機的噴管、乏氣管、排空管、排放管、渦輪、泵及進口管等。
方程的求解用Taylor展開法對方程離散，選用半隱格局求解離散方程。各構(gòu)件的初始條件實驗斷定。其間，泵、渦輪與進口管等各構(gòu)件溫度互相制約，有必要耦合迭代求解。求解時首要假定一個泵殼的溫度，別離求渦輪和進口管的溫度，再用取得的溫度去求解泵殼溫度，并與上一次求解得到的泵殼溫度值比擬，迭代精度值持續(xù)迭代，直到滿意收斂條件停止，即完結(jié)這一時層的核算，然后進入下時層的迭代。對流傳熱系數(shù)的斷定排放進程中進口管、泵殼與氧化劑進行對流換熱，因為進口管、泵殼壁溫均高于氧化劑的沸點，所以斷定換熱系數(shù)時要思考相變的影響。在核算中首要判別是不是發(fā)生了歡騰換熱，然后別離選用不一樣換熱系數(shù)進行核算。
核算成果及比擬發(fā)動機地上試車實驗在中國航天科技集團公司某研討所的實驗基地進行。渦輪、泵殼及進口管的溫度改變及其與試車數(shù)據(jù)的比擬，縱坐標為構(gòu)件相應(yīng)溫度改變值，橫坐標為時刻，泵腔含氣率核算成果。為排放進程中渦輪殼體溫度改變及其核算成果與試車丈量數(shù)據(jù)的比擬；為排放進程中泵殼體溫度改變及其核算成果與試車丈量數(shù)據(jù)的比擬；為排放進程中進口管溫度改變及其核算成果與試車丈量數(shù)據(jù)的比擬。從3發(fā)現(xiàn)渦輪的溫度改變不明顯，僅降低2.1e，渦輪的溫度改變首要是經(jīng)過它與泵殼體之間的導熱傳熱，而與周圍環(huán)境的對流換熱和構(gòu)件之間的輻射換熱所占份額較小。
經(jīng)某型發(fā)動機渦輪泵體系實踐使用標明該模型能夠用于火箭二次發(fā)動前發(fā)動機泵體系溫度改變的研討。核算成果標明，所建模型的核算成果與試車成果符合杰出；二次發(fā)動前的自動排放進程對渦輪泵體系的冷卻作用很明顯；排放結(jié)束時泵腔中含氣率為0，二次發(fā)動前經(jīng)過自動排放氧化劑冷卻泵體系是必要和可行的。由此可見，這篇文章所建模型正確，可用于發(fā)動機高空滑行冷卻排放時的核算。

上海帕特泵業(yè)制造有限公司

2013年07月26日 星期五

上海帕特泵業(yè)制造有限公司相關(guān)系列產(chǎn)品如下，更多詳細內(nèi)容可以點擊產(chǎn)品中心查詢

1、QBK系列氣動隔膜泵   2、DBY系列電動隔膜泵  3、EG系列臥式離心泵   4、VG系列立式離心泵

5、SPG低噪音管道屏蔽泵 6、PTL單級單吸離心泵   7、PTW臥式單級離心泵 8、IH系列標準化工泵

9、IHF氟塑料離心泵    10、VGF系列化工離心泵    11、EGF系列臥式化工泵    12、ZX系列自吸泵

13、WFB無密封自控自吸泵    14、ZB3A不銹鋼轉(zhuǎn)子泵  15、JDM機械隔膜計量泵    16、JM機械隔膜計量泵

17、CDL系列輕型立式多級泵  18、CHL臥式多級泵    19、D、DG型臥式多級離心泵  20、CDLK浸入式多級離心泵

21、2X系列旋片真空泵    22、2BV（SKA）水環(huán)真空泵    23、QJ系列深井潛水泵    24、WQP系列不銹鋼潛水泵

25、FYS耐腐蝕塑料液下泵  26、THY長軸液下泵   27、G型單螺桿泵  28、KCB、2CY系列齒輪輸油泵

29、CYZ-A系列自吸離心油泵    30、CQB系列磁力泵    31、CQB-F系列氟塑料磁力泵  32、CQ系列磁力驅(qū)動泵

關(guān)于 發(fā)動機泵 的新聞