
帕特:新型式泵構件材損壞探討分析
2013-04-18
新型式泵構件材損壞探討分析
1檢查情況
事故發(fā)生后,將該泵進行了解體檢查,情況如下:
?。?)葉輪與軸配合松動,葉輪內孔已磨損,直徑方向擴大2mm。葉輪密封圈四周不均勻磨損,磨損量達4mm。葉輪鍵槽啃壞,輪轂兩邊有裂紋。
?。?)葉輪擋套已松動,起不到軸向固定的作用。擋套與葉輪間F-4密封墊片冷流變形。
(3)斷裂部位在左擋套與葉輪之間靠近擋套鍵槽的地方,裂紋源離鍵槽近處。斷口的宏觀形貌可分為裂源區(qū)、疲勞擴展區(qū)和終斷區(qū)三個區(qū)域。裂源發(fā)生在鍵槽邊的應力集中處,整個斷口屬脆性斷裂。
2分析討論
2.1水力徑向力的影響
我們知道,泵在設計工況下運行經濟效益好,而且其蝸殼內的所有截面上沿葉輪出口圓周上壓力分布是均勻的,葉輪出口的速度保持不變,流體是對稱的。
當泵開停車或遠離設計工況點運行時,蝸殼內壓力平衡遭到破壞。
這一不平衡的壓力作用到轉子上,使軸承擔由此而產生的徑向推力,亦即水力徑向力。泵的流量小時,徑向力指向蝸室小截面方向;流量大時,徑向力指向蝸室大截面方向;方向角分別約等于50度及240度。其數(shù)值由下經驗公式給出:
P=0.36*[1-(Q/Qd)2]*H*B 2*D2*γ
式中:P―――作用在葉輪上的徑向力(公斤);Q d―――設計流量;Q―――實際工作流量;H―――泵的揚程;B 2―――葉輪出口總寬度(包括前后蓋板)米;D 2―――葉輪外徑;γ―――液體重度(公斤/米3),(水的重度為1000公斤/米3);隨著生產負荷由四機增至六機,貧液循環(huán)量要求流量由150M 3/h控制在250~280M 3/h取小值,泵的葉輪寬度31mm~64mm取小值,葉輪外徑Φ420,相關數(shù)據(jù)代入上式:P=0.36*[1-(250 2/150 2)]*240*0.031*0.42*1280 P=2559.84公斤由此可知,泵的水力徑向力是很大的。從宏觀上看,徑向力使泵軸產生彎曲,軸的彎曲撓度如超過葉輪密封圈等部件的設計間隙值,就會與泵殼發(fā)生接觸磨損,同時泵殼的反作用力使泵軸產生振動。流量調節(jié)在設計工況流量前后,其徑向力的大小和方向均發(fā)生變化,同樣造成泵的振動。
從水力徑向力對軸上的某一相對的任一微元來講,泵軸每旋轉一周,就受“拉-0-壓”交變應
2改造后壓縮機操作參數(shù)
“塔后分氨”,合成氣入合成塔105D前只有169F起到過濾作用,油是合成塔催化劑的毒物,在入塔前必須除掉,否者會危害到合成塔。改造后機組選用的Windback密封,安全可靠、泄漏量低,保力循環(huán)。生產實踐表明,在交變應力下工作的構件,即使工作應力低于材料的屈服強度,經長期運轉后,首先在表面上產生微觀裂紋,并逐漸擴展到臨界尺寸后,就會導致低應力脆斷-機械疲勞破壞。
隨著泵軸某一相位任一微元的應力循環(huán),致使同相位的葉輪與擋套之間一張一合。張開時削弱了擋套的背緊力。排污泵、旋渦泵、多級泵當墊片上的殘余壓緊力小于保持密封所必須的殘余壓緊力時,使F-4墊片發(fā)生殘余變形過大而冷流。
2.2離心力的影響
設轉子的質量為m,轉子的質量偏心距為e,機器的固有頻率為w,則在轉子旋轉時就會產生離心力mew 2.影響質量偏心因素有制造偏心,彈性變形,安裝偏心和運行中產生的轉子偏心。轉子制造的允許偏心距常用線速度ea加以控制。對于安裝和運行過程中由于轉子松動、磨損等因素形成的偏心距是個隨機變量,無法明確。
在靜坐標系上看,離心力是旋轉的,在它與徑向力同相位時互相疊加,造成軸更大的彎曲,產生疊加的彎曲應力使軸的應力幅值和應力比發(fā)生變化。大量實驗表明:應力每循環(huán)一次的疲勞裂紋擴展速度隨應力比增大而增大,使構件疲勞壽命降低。
3事故的處理情況
鑒于貧液泵的損壞原因,為防止類似事故,我們采取如下措施:3.1改進葉輪的軸向背緊結構。
將葉輪擋套的鍵結構去掉,改成螺紋結構;直接用擋套軸向固定葉輪,再用軸套螺紋背緊防松。
3.2修復葉輪。將偏磨密封圈去掉,葉輪內孔光刀見亮兩轂端打磨補焊,再光刀。
3.3轉子每次組裝后進行整體動平衡處理。通過以上措施使泵的振動情況大大改善,軸承處振幅為20u,運轉非常平穩(wěn)。
3.4多次改變泵軸材質。由原設計17-4PH沉淀型不銹鋼,陸續(xù)改為45#鋼或40Cr,σb=550MPa和17-7PHAl,σ=900MPa后,但問題仍存在,即貧液泵泵軸運行周期一年左右即斷裂報廢。
4建議
對中、高速泵,水力徑向力是不容忽視的!只有按照設計工況下穩(wěn)定地操作,才是減少泵軸交變應力的根本措施。
上海帕特泵業(yè)制造有限公司
2013年04月18日 星期四
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